토암 혼합사면에 대한 인공강우 모의시험에 관한 연구

Zhou Zhong1 Fu Helin1 Liu Baochen1 Tan Hanhua2 Long Wanxue2

(1. School of Civil Engineering and Architecture, Central South University, Changsha, Hunan 410075

2 . Guizhou 지방 교통 계획, 조사 및 설계 연구소, Guizhou, Guiyang 550001)

추상 강우 침투는 토양-암석 혼합 경사면의 불안정성을 유발하는 주요 요인 중 하나입니다. 사람들의 관심은 많지만 이 문제에 대한 연구는 체계적이고 깊이가 부족합니다. 강우 침투에 의해 유발된 토양-암석 혼합 산사태의 불안정 메커니즘을 더 깊이 이해하고 시간에 따라 변화하는 경사 특성의 몇 가지 중요한 특성을 연구하기 위해 Shanrui 고속도로의 Guizhou 구간에서 전형적인 토양-암석 혼합 경사를 선택했습니다. .인공강우 시뮬레이션 실험 및 현장 종합 모니터링을 수행합니다. 모니터링 결과, 강우침투의 영향을 받는 토석 혼합사면의 미끄럼 변형대는 사면면에서 0~4m 사이에서 변형량은 사면에서 가장 크고 사면에서 경사면으로 갈수록 감소하는 것으로 나타났다. 강수량이 시행된 후 처음 2시간 동안 평균 침투율은 86%였으며, 이후 일정 시간이 지나면서 지표유출량의 증가로 인해 침투율은 점차 감소하였다. 시간), 침투율은 비교적 안정된 값(50%)으로 떨어졌고, 강우 침투율은 침투로 인해 토양의 간극수압이 증가하여 유효응력 감소로 인해 사면토의 전단강도가 감소하게 됩니다. 토양 수분 흡수의 연화 강우 침투의 이중 효과는 토양-암석 혼합물의 강우로 인한 경사 파괴의 원인일 수 있습니다.

키워드 사면토암혼합 인공강우 시뮬레이션 시험 강우침투 현장 모니터링

우리나라 사회기반시설 건설이 활발히 발전하면서 국가 건설 전략의 초점이 서구로 옮겨갔다. 잔여 사면 퇴적물, 집단 사면 퇴적물 및 충적 퇴적물로 구성된 느슨한 퇴적물을 만나는 것은 불가피합니다. 그 물질 구성은 주로 자갈이나 암석이 혼합된 토양, 토양 및 기타 토양-암석이 혼합된 자갈 또는 암석입니다. 혼합물은 물질 구조가 혼란스럽고 분류 능력이 좋지 않으며 입자 간 결합력이 좋지 않으며 투수성이 강합니다. 이는 일반 암석덩어리와 일반 토양덩어리와는 달리 토양덩어리와 암석덩어리 사이의 특별한 지질체로서 이를 토양-암반혼합물이라고 한다[1]. 토석혼합사면은 사면의 재료구성에 따라 구분되며, 토사면 및 암사면과 동일한 분류등급에 속하며, 전국은 물론 전 세계에 널리 분포되어 있다[2]. 토양 산사태와 암석 산사태의 메커니즘에 대해 국내외에서 많은 연구가 수행되었으며 완전한 연구 결과가 얻어졌습니다. 토양과 암석이 주성분인 토양-암반 혼합 산사태는 재료 구성의 복잡성, 구조적 분포의 불규칙성, 시료 채취의 어려움 등의 독특한 특성으로 인해 연구 결과에 큰 어려움을 가져왔다. 얻을 수 있는 것은 매우 제한적이므로[3], 토양-암석 혼합물 산사태에 대한 특별한 연구와 분석을 수행하는 것이 필요합니다.

토양-암석 혼합 사면의 불안정성을 유발하는 주요 요인은 강수량이라는 통계가 많다[4, 5]. 구이저우성 산수이현 산카이 고속도로 핑시 수퍼교 3번 교각 위에서 발생한 대형 산사태는 2003년 4월과 5월 초 연속 폭우로 인해 발생한 전형적인 토석 산사태로 35명이 사망했다. 강우의 영향으로 인한 경사면 불안정 문제는 항상 사람들의 관심을 끌었지만[6-8], 이 문제에 대한 연구는 체계적이고 깊이가 부족하다. 강우로 인한 토양-암석 혼합물 산사태의 형성 및 진화 규칙을 밝히기 위해 2005년 4월 Shanrui 고속도로 Guizhou 구간의 Qinglong 터널 출구에 있는 전형적인 토양-암석 혼합물 경사면을 인공 강우로 선택했습니다. 시뮬레이션 테스트 및 현장 종합 모니터링. 시험 동안 현장 종합 모니터링과 연계하여 강우 침투 작용에 따른 토석 혼합 사면의 형성 조건, 변형 변위 특성 및 파괴 미끄럼 패턴을 분석하여 이를 예방하거나 제어할 수 있는 이론적 근거를 제공했습니다. 미래에는 지질학적 재난이 일어날 것이다.

1 시험장

1.1 시험장 결정

건설 중인 상하이-루이리 고속도로는 우리나라의 동서양을 연결하는 대동맥이다. 2005년 4월 2일 Guizhou Zhenning에서 Shengjingguan 고속도로까지의 Shanrui 고속도로에 대한 종합적인 검사를 바탕으로 Qinglong 터널 입구의 K85 +650 -690 축적층 구간이 시추공 지질 데이터를 기반으로 선정되었습니다. 경사면의 형상과 주변환경을 인공강우시험장으로 먼저 해당 지역의 초목과 기타 잔해물을 제거한 다음 1:2.5의 경사로 경사면을 닦습니다. 대기 강우와 주변 토양의 물이 시험 장소로 침투하여 시험 정확도에 영향을 미치는 것을 방지하기 위해 비가 올 때 시험 장소를 색색의 천으로 덮었습니다.

1.2 토양특성

시험지역 토양의 기본적인 물리적 성질과 사면토의 공학적 지질특성을 규명하기 위해 기초적인 물리적, 기계적 시험과 특수시추를 실시한다. 설문조사를 실시했습니다. 물리적 및 기계적 특성은 표 1에 나와 있습니다. 총 15개 그룹의 입자 분석 테스트가 수행되었습니다. 토양 샘플의 평균 입자 그라데이션 곡선은 그림 1에 표시됩니다. 그림의 평균 그라데이션의 특성 값은 다음과 같습니다. 점토(<0.005mm) 함량은 0.95입니다. %, 분말(0.05~0.005mm) 함량이 8.88%, 자갈(>5mm) 함량이 47.49%입니다. 불균일 계수 Cu는 12.31로 토양 시료에 입자 크기 계열이 많고 거친 입자와 미세 입자 크기의 차이가 크다는 것을 나타냅니다. 입자 구배 곡선의 곡률 계수 Cc는 1.59로 우수한 구배를 나타냅니다.

표 1 자연 상태 토양의 기본 물리적 지표

그림 1 자연 상태 토양의 입자 그라데이션 곡선

시추공 조사 데이터는 토양의 상부 지층을 보여줍니다. 시험지역은 주로 제4차 잔사면층(Qdl+el)으로 두께가 10~30m, 평균깊이가 20m이다. 자갈토층으로 부분적으로 양토가 삽입되어 있고 느슨하고 약간 젖은 구조를 갖고 있다. 기반암은 상부 페름기 롱탄층(P2l) 석탄 측정 지층으로, 인질질 미사암, 탄소질 이암, 미사질 이암으로 구성되어 있습니다. 실험지역은 산중턱에 위치하고 있으며 수문지질학적 조건이 단순하며 주로 대기강수에 의해 공급되며 계절의 영향을 많이 받는다. 시험지역의 지하수는 주로 기반암열개수이며, 조사과정에서 지하수는 시추공에서 발견되지 않았다. 이번 시험의 굴착깊이는 6m이고, 미끄럼면은 모두 5m 이내이므로 시험토층은 지하수위 이상으로 흙과 암석이 혼합된 층이다. 테스트 지역의 공학적 지질 프로파일은 그림 2에 나와 있습니다.

그림 2 엔지니어링 지질 프로파일

①원래 지반선; ②경사면을 브러싱한 후 지반선(테스트 영역) ③강한 풍화 구역의 하한;

Qdl+ el - 제4기 잔류 경사면 축적; P2l - 상부 페름기 롱탄층 석탄 측정 지층

2 기구 배치 및 매설

시험 면적은 10m×10m이며, 기울기 비율은 1:2.5입니다. 장비를 매설한 후의 테스트 영역은 그림 3에 나와 있습니다. 1차 시험지역에는 9개의 시추공이 있는데, 그 중 3개는 경사계관 설치에 사용되고, 6개는 간극수압계 설치에 사용되고, 12개는 간극수압계와 3개 게이지가 설치된다. 시험지역 좌우측에 폭 0.3m, 깊이 0.5m의 격리대를 굴착하였으며, 빗물이 내부로 스며드는 것을 방지하기 위해 시험지역 좌우측을 주변토양으로부터 격리하기 위해 높이 1m의 주석판을 사용하였다. 주변 토양. 시험구역 하부에는 폭 0.5m, 깊이 1m의 집수로를 건설하고, 슬라이딩 가능한 공간을 밖으로 끌어내어 집수로와 연결하였다. 경사면에 가까운 부분을 제외하고 집수로의 모든 부분은 시멘트로 보호되어 빗물이 흘러내리는 것을 방지합니다. 집수조는 길이, 너비, 깊이가 2m인 정사각형 홈통으로 빗물이 새는 것을 방지하기 위해 집수조를 시멘트 벽으로 보호해야 합니다. 시험지역 우측 상단에 5m×4m×2m 크기의 저수지를 굴착하였고, 처음에는 벽돌로 쌓고 시멘트로 보호하였다. 그림 4는 모니터링 지점의 레이아웃 다이어그램이고 그림 5는 L1 종단면 측정 지점의 레이아웃 다이어그램입니다.

그림 3 계측기 매립 후 테스트 영역

그림 4 모니터링 지점 레이아웃 계획

데이터 단위는 m

그림 5 L1 종단면 측정점 레이아웃 다이어그램

데이터 단위는 m입니다.

2.1 사면 균열 모니터링

사면 균열 측정은 간단한 측정 방법을 채택하고 표면 검사는 강철 줄자를 사용하여 산사태 몸체의 주요 균열 너비를 측정합니다.

2.2 경사계 모니터링

경사계 장치는 경사계 튜브, 경사계 및 디지털 판독 장치의 세 부분으로 구성됩니다. 측정시 경사계는 경사계 관으로 확장되고 경사계 관, 즉 산사태 질량 미끄러짐 값은 리드선을 통해 판독 장치에 즉시 반영됩니다. 본 테스트에 사용된 경사계는 American Sinco Company에서 생산한 100형 경사계로 감도는 8s, 정확도는 ±6mm/30m, 범위는 0~±53°입니다. 경사계 튜브는 Jintan Lusheng Geotechnical Materials Factory에서 생산하는 고정밀 ABS 경사계 튜브로 외경 70mm, 내경 59mm, 조인트 외경 80mm, 각 섹션 길이가 2m입니다. 세 개의 경사계 튜브가 경사면의 서로 다른 위치(그림 3에 표시된 지점 I)에 깊이 11m로 매설되었습니다.

2.3 간극수압 모니터링

토양의 간극수압 센서는 진탄토목기계공장에서 생산한 진동선 간극수압계 KYJ-30으로 측정한다. 범위는 0 ~ 200kPa입니다. KYJ-30 진동 와이어 간극 수압 게이지는 천공 방식으로 설치하여 건물의 간극 (침출) 수압을 측정하는 데 적합하며 매설 지점의 온도를 동시에 측정할 수 있습니다. 동시에 ZXY-2 진동선 주파수 측정 장비가 장착되어 있습니다. 측정 범위: 주파수 f=500~5000Hz, 주파수 모듈 표시 값 F=f2×10-3, 측정 정확도: ± 0.008Hz, 분해능: ± 0.1Hz, 감도: 수신 신호 ≥300μV, 지속 시간 ≥500ms, 연속 진동 작업 모드, 최소 전력 소비, 사용하기 쉽습니다.

사면의 서로 다른 위치에 간극수압계 12개가 매설되어 있으며, 그림 3의 L1 구간과 L3 구간의 시추공 각각에 간극수압계 2개가 매설되어 있다. L1 기둥의 간극수압계 측정구멍의 깊이는 4m, 간극수압탐침의 매설깊이는 1m와 3m이다. L3 기둥의 간극수압 측정구멍의 깊이는 5m, 간극수압 탐침의 매설깊이는 2m와 4m이다.

2.4 강우강도 표면유출 모니터링

시험지역의 총 강우량은 인공강우 모의장치의 주급수관 유량계에 의해 기록된 후 강우량을 기록한다. 단위 기간당 강우 강도를 100m2의 시험 면적으로 나누어 단위 기간당 강우 강도를 계산할 수 있습니다. 표면 유출량은 테스트 영역 아래의 물 수집 채널에서 물 수집 탱크로 수집된 다음 워터 펌프에 의해 테스트 영역 위의 저수지로 재활용됩니다. 단위 기간당 표면 유출량은 에 연결된 유량계로 측정됩니다. 워터 펌프.

3 인공강우 시뮬레이션

3.1 홈메이드 인공강우 시뮬레이션 장치

수질관리연구소에서 개발한 SR형 현장 인공강우 시뮬레이션 장치를 참고하여, 중국과학원 토양보존부[9]는 특별한 인공 강우 시뮬레이션 장치를 만든다. 이 장치는 수도 펌프, 수량계, 제어 밸브, 수압 게이지, 노즐, 주 파이프, 분지 파이프, 양방향 파이프, 삼방향 파이프 및 사방향 파이프로 구성됩니다. 주관과 분관은 길이가 1m 또는 2m인 짧은 관을 쌍방향관, 삼방향관 또는 사방향관을 통해 조립한다. 물 유입관과 환수관의 제어 밸브를 조정하면 30~120mm의 강수량을 생성할 수 있습니다. 인공강우 시뮬레이션 장치의 적용 면적은 10m×10m이며, 그 개략도는 그림 6과 같다.

그림 6 인공강우 장치 개략도

데이터 단위는 m

3.2 인공강우 시뮬레이션 테스트의 모니터링 주기 및 빈도

매립 예정 계측기가 주변 토양과 조화 및 안정화된 후 각 계측기의 초기 판독값을 측정합니다. 인공강우 시뮬레이션 테스트 시작 및 종료 시간은 2005년 4월 25일 15시부터 10시까지입니다. 2005년 4월 29일. 시간당 강우강도는 60mm/h이며, 2시간마다 1시간씩 비가 그친다. 3시간마다 각 측정점의 간극수압, 사면균열, 심층변위, 실제 강우강도, 표면유출량을 기록한다. 기울기가 불안정해지는 것이 관찰되면 관찰 밀도를 적절하게 높입니다.

4 시험 결과 분석

4.1 사면 균열 모니터링

시험 중 2005년 4월 30일 16시 30분경 사면 변위는 크지 않았다. , 경사면 뒤쪽 가장자리에 폭 1~2mm, 길이 3m의 인장 미세균열이 발견되었습니다.

4.2 경사계 모니터링

ZK3 홀을 예로 들어 각 홀의 기울기 데이터를 컴파일, 분석하고 그래프로 그립니다. 그림 7은 구멍 깊이에 따른 ZK3의 수평 방향 누적 변위를 보여줍니다. 그림에서 변위 변형 영역은 기본적으로 표면 아래 0~2.5m 범위에서 발생하고 변위는 감소함을 알 수 있습니다. 깊이가 증가하면 경사 변형이 가장 크며 최대 총 변위는 7.67mm에 이릅니다.

그림 7 홀 깊이에 따른 ZK3의 합성 수평 변위 변화

그림 8은 ZK3의 특징점의 합성 수평 변위와 누적 강우량의 관계 곡선 강함. 그림을 통해 알 수 있듯이, 누적강우강도가 증가함에 따라 특징점의 변위가 점차 커지는 것을 알 수 있으며, 이 변형은 사면면에서 사면 내부로 갈수록 점차 감소하는 이완변형이다. 1.5m에서는 2배의 변위와 동일하지만, 4m에서는 기본적으로 변위가 없습니다. 측정 오류로 인해 값이 약간 변경됩니다.

그림 8은 ZK3 특성점 수평 변위와 누적 강우강도

그림 9는 각 측정점 오리피스의 누적 변위와 누적 강우강도 간의 관계 곡선이다. 그림에서 알 수 있듯이, 누적 강우강도가 증가함에 따라 토사 변위는 점차 증가하며, 경사면 중앙에서 가장 큰 변위를 보이고, 다음으로 사면 기슭에서 변위가 가장 작은 것을 알 수 있다. 경사. ZK1-ZK3 오리피스의 최대 결합 변위는 각각 3.36mm, 10.37mm 및 7.67mm입니다.

그림 9 각 측정점 오리피스의 수평변위 및 누적강우강도

4.3 간극수압 모니터링

그림 10은 측정지점에서의 간극수압을 나타낸다. R2 구간 시간에 따른 변화 곡선으로 B1, B2, B3, B4는 각각 매몰깊이 1m, 2m, 3m, 4m인 R2 구간의 간극수압을 나타낸다. 그림에서 알 수 있듯이 강우침투 초기에는 토양의 투수성이 강하고 간극수압이 낮은 것을 알 수 있다. 강우가 진행됨에 따라 간극수압은 급격히 증가하여 안정된 값에 도달한다. 그림으로부터도 1m와 2m에서의 간극수압은 0에 가까워지고, 3m와 4m에서의 간극수압은 평균 16.2kPa와 19.2kPa로 수주압력 1.65m와 19.2kPa에 해당하는 것을 알 수 있다. 1.96m. 그 이유는 시험에 사용된 강우강도가 상대적으로 높기 때문에 토양이 물을 흡수하여 포화된 후 투수성이 감소하면 배수가 원활하지 않아 일시적인 물 정체층이 형성되는 현상이 발생하게 된다. 이 결론은 경사계 결과에서도 뒷받침됩니다. 여기서 슬라이딩 표면은 경사면 아래 3.5m에 위치합니다. 정체된 수층의 존재는 토양-암석 혼합 사면의 안정성에 극도로 해롭다. 첫째, 수층의 형성은 토양의 간극수압을 증가시키고 유효응력을 감소시켜 토양의 전단강도를 감소시킨다. 둘째, 수층의 형성은 원래의 불포화 토양이 수분을 충분히 흡수하여 연화되게 한다. 이는 또한 토양의 전단 강도가 감소하게 됩니다. 강우 침투의 이러한 이중 효과는 강우로 인한 토양-암석 혼합 경사면의 불안정성의 주요 원인 중 하나일 수 있습니다.

그림 10 R2 구간에서 시간에 따른 간극수압 변화곡선

그림 11은 같은 수심(3m) A3, B3과 C3는 각각 매설깊이 3m인 사면의 상부, 중간, 기슭의 간극수압을 나타낸다. 그림에서 알 수 있듯이 사면 상단에서 사면 기슭으로 갈수록 간극수압이 점차 증가하며, 사면 기슭의 간극수압이 가장 크고, 사면 상단의 간극수압이 가장 큰 것을 알 수 있다. 기울기는 기본적으로 0이다.

그림 11 동일 수심(3m)에서 시간에 따른 간극수압 변화 곡선

4.4 강우강도 및 지표유출 모니터링

그림 곡선 12 강우 강도 및 표면 유출 측정을 통해 계산된 강우 기간 동안 시간 대비 시간별 평균 강우 침투율을 나타냅니다. 강우 후 처음 2시간 동안의 평균 침투율은 86%로 2시간 이후에는 표면유출량의 증가로 인해 침투율이 점차 감소하는 것을 알 수 있다. 6시간 후에는 침투율이 상대적으로 안정적인 값(50%)으로 떨어졌습니다. 6시간 동안의 인공 모의 강우 후에는 강우의 절반이 지표 유출로 바뀌었습니다. 강우 침투율의 감소는 사면 토양의 수분 포화로 인해 원래 열린 균열이 닫히기 때문일 수 있습니다.

4.5 잠재적인 슬라이딩 표면 형상

경사계 모니터링 깊이는 경사계 파이프 입구부터 경사면 내부 11m까지이며, 모니터링되는 슬라이딩 표면 깊이도 파이프 입구부터 경사계 입구까지입니다. 슬라이딩 표면 파이프 입구와 경사면 사이에도 일정한 거리가 있어야 합니다. 실제 슬라이딩 표면 깊이는 경사계 튜브의 노출된 부분을 뺀 값이어야 합니다. ZK1-ZK3 슬라이딩 표면 위치는 각각 4.2m, 3.2m 및 2.2m입니다. 경사. 경사계로 모니터링한 미끄럼면 위치는 산사태 앞쪽 가장자리의 엇갈린 균열과 뒷전의 인장 균열을 결합하여 L2 단면의 미끄럼면 위치와 형상을 결정합니다. 그림 13.

그림 12 시간평균 강수량(침투량)과 강우 침투율

그림 13 L2 구간의 슬라이딩 표면 형상

데이터 단위는 m< /p >

5 결론

현장 모니터링 시스템은 실제 규모의 테스트 장치와 동일하며, 모니터링 결과는 산사태의 진화 규칙, 재해 메커니즘 및 행동을 연구하고 파악하는 데 중요합니다. 경사면의 안전 상태는 중요한 과학적, 실무적 의미를 갖습니다. 인공 강우 시뮬레이션 테스트와 토양-암석 혼합 경사면에 대한 현장 종합 모니터링을 통해 다음과 같은 통찰력을 얻었습니다.

(1) 강우 침투의 영향으로 토양-암석 혼합 경사면은 종종 다음과 같은 문제를 겪습니다. 얕은 완화 실패 및 미끄러짐 변형 영역은 경사면 아래 0~4m 이내에서 변형량은 경사면에서 가장 크고 경사면에서 경사체 깊이로 갈수록 감소합니다.

(2) 강수초기 2시간 동안의 평균 침투율은 86%였으며, 이후 지표유출량의 증가로 인해 시간이 지남에 따라 침투율은 점차 감소하였다. 일정 시간(6시간) 후에 침투율은 상대적으로 안정적인 값(50%)으로 떨어졌습니다. 강우침투율의 감소는 사면토의 수분포화로 인해 원래 열린 균열이 닫히기 때문이다.

(3) 폭우의 작용으로 경사면 토양이 물로 포화되고 토양의 공극이 부분적으로 닫혀 투수성이 감소하고 배수가 불량하며 일시적인 고인 수층이 형성됩니다. 슬라이딩 표면 근처에 형성됩니다. 정체된 수층의 존재는 토양-암석 혼합 사면의 안정성에 극도로 해롭다. 첫째, 수층의 형성은 토양의 간극수압을 증가시키고 유효응력을 감소시켜 토양의 전단강도를 감소시킨다. 둘째, 수층의 형성은 원래의 불포화 토양을 야기한다. 물을 완전히 흡수하고 부드러워지면 토양의 전단 강도가 감소합니다. 강우 침투의 이러한 이중 효과는 강우로 인한 토양-암석 혼합 경사면의 불안정성의 주요 원인 중 하나일 수 있습니다.

(4) 시험지역 토석혼합사면에는 거의 4일 밤낮으로 4500mm의 강우량이 쏟아져 실제 가능한 강우강도를 크게 웃돌았고, 평균 침투율은 50%에 이르렀으나, 사면은 변형만 있을 뿐 산사태 피해는 발생하지 않았으며, 이는 퇴적층 사면의 손상 조건이 강수량뿐만 아니라 경사율 및 지질 조건과도 관련되어 있음을 나타냅니다.

참고문헌

[1] You Xinhua. 토양-암석 혼합물의 확률론적 구조 모델 및 그 응용에 관한 연구, 2001년 북교통대학교 박사학위 논문. [2] Zhou Zhong. 토양-암석 혼합 산사태 예측 및 유체-고체 결합에 관한 연구. 중남대학교 박사 논문, 2006

[3] Wu Jingkun, Fang Qi, Cai Jungang, 등 퇴적층 산사태 안정성 평가 전문가 시스템 방법 Chinese Journal of Geological Hazards and Prevention, 1994, 5(2): 8~16

[4] Luo Xianqi, Li Hailing, Ge Xiurun 등 . 강우 조건 하의 산사태 위험 및 산사태 배수 영향에 관한 연구. Geomechanics, 2000, 21(3): 231~234

[5] Zhan Liangtong, Wu Hongwei, Bao Chenggang 등 현장 모니터링 강우 침투 조건 하의 불포화 팽창 토양 경사면. Geotechnical Mechanics, 2003, 24(2): 151~158

[6] Lumb P. 폭풍우가 경사면 안정성에 미치는 영향. Proc.Sym.on Hong Kong Soils.Hong Kong, 1962, 73~87

[7] Finlay PJ, Fell R, Maguire P K. 산사태 발생 확률과 강우량의 관계. Can Geotech J., 1997, 34( 6): 811~824

[8] Dai F C, Lee C F. 강우로 인한 산사태의 빈도-량 관계 및 예측, 공학지질학, 2001, 59 (3/4): 253~266.

[9] Chen Wen Liang, Tang Keli. SR형 현장 인공 강우 시뮬레이션 장치, 토양 및 수질 보존 연구, (12): 106~110